通過數值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現場實測數據與數值模擬數據對比,指出目前研究中采用的數值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg
通過數值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現場實測數據與數值模擬數據對比,指出目前研究中采用的數值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg/m3降至323mg/m3,減少約67.5%;并且煤粉的燃盡率有所提高。
根據方快鍋爐監測中心相關人員介紹,鍋爐開始啟動后,鍋爐壓力、排煙溫度等多個傳感器會自動采集鍋爐各類運行數據,并通過移動網絡實時傳輸到位于方快鍋爐總部的遠程監測中心;運行數據一旦出現異常或者偏差,監測中心監控人員都能及時發現并組織專家分析,并發出警示和整改措施。
改善常壓31.5MW液化氣熱水鍋爐生產廠家燃燒的措施1、適當提高鍋爐一次風溫度:提高鍋爐一次溫可減小著火熱需要量,使煤粉氣澈入爐后迅速達到著火溫度。當然,一次風溫的高低是根據不同煤種來定的,對揮發份高的煤,一次風溫就可以低些。2、適當控制鍋爐一次風量:鍋爐一次風量小,可減小著火熱需要量,利于煤粉氣流的迅速著火。但最小的一次風量也應滿足揮發份燃燒對氧氣的需要量,揮發份高的煤一次風量要大些。3、合適的煤粉細度:煤粉越細,相對表面積越大,本身熱阻小,揮發份析出快,著火容易于達到鍋爐完全燃燒。但煤粉過細,要增大廠用電量,所以應根據不同煤種,確定合理的經濟細度。4、合理的一、二次風速:一、二次風速對煤粉氣流的著火與燃燒有著較大影響。因為一、二次風速影響熱煙氣的回流,從而影響到煤粉氣流的加熱情況;一、二次風速影響一、二次風混合的遲早,從而影響到燃燒階段的進展;一、二次風速還影響燃燒后期氣流擾動的強弱,從而影響燃料燃燒的完全程度。因此,必須根據煤種與燃燒器型式,選擇適當的一、二次風速度。5、維持鍋爐燃燒區域適當高溫:適當高的爐溫,是煤粉氣流著火與穩定燃燒的基本條件。爐溫高,煤粉氣流被迅速加熱而著火,燃燒反應也迅速,并為保證完全燃燒提供條件。故在鍋爐燃燒無煙煤或其它劣質煤時,常在燃燒區設衛燃燒帶或采取其它措施,以提高爐溫。當然,在提高爐溫時,要考慮防止出現結渣的可能性。 6、適當的鍋爐爐膛容積與合理的爐膛形狀:鍋爐爐膛容積大小,決定燃料在爐內停留時間的長短,從而影響鍋爐其完全燃燒程度,故著火、燃燒性能差的燃料,爐膛容積要大些,這種燃料還要求維持燃燒區域高溫,故常需要選用爐膛燃燒區域斷面尺寸較小的瘦高型爐膛。7、鍋爐負荷維持在適當范圍內:鍋爐負荷低時,爐內溫度下降,對著火、燃燒均不利,使燃燒穩定性變差。鍋爐負荷過高時,燃料在爐內停留時間短,出現不完全燃燒。同時由于爐溫的升高,還有可能出現結渣及其它問題。因此,鍋爐負荷應盡可能地在許可的范圍內調度。
5月17—30日,短短兩周時間,碑林區新完成了45臺鍋爐的簽訂工作,累計完成了148臺鍋爐改造合同簽訂工作,完成年度任務的35.7%。
在分倉風室5兩側焊接橫向支架6。爐排及其上煤的重力一部分傳給為數不多的支架6,大部分要靠主動爐排片予以承擔。由于鏈條受力較大,爐排片的抗變形能力較差,限制了鏈帶爐排在大容量鍋爐上的應用。煤燃燒所需要的一次風先進入爐排兩側的承載風箱10,墻板11上開有分倉風室5的進風口,經調風裝置14將每個分倉風室所需要的風量送入分倉風室。分倉風室兩側與墻板11相接處裝有側密封12;分倉風室左右是支架6,縱向密封裝置裝在支架與爐排的接觸處。
通過數值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現場實測數據與數值模擬數據對比,指出目前研究中采用的數值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg/m3降至323mg/m3,減少約67.5%;并且煤粉的燃盡率有所提高。根據方快鍋爐監測中心相關人員介紹,鍋爐開始啟動后,鍋爐壓力、排煙溫度等多個傳感器會自動采集鍋爐各類運行數據,并通過移動網絡實時傳輸到位于方快鍋爐總部的遠程監測中心;運行數據一旦出現異常或者偏差,監測中心監控人員都能及時發現并組織專家分析,并發出警示和整改措施。改善常壓熱水鍋爐燃燒的措施1、適當提高鍋爐一次風溫度:提高鍋爐一次溫可減小著火熱需要量,使煤粉氣澈入爐后迅速達到著火溫度。5月17—30日,短短兩周時間,碑林區新完成了45臺鍋爐的簽訂工作,累計完成了148臺鍋爐改造合同簽訂工作,完成年度任務的35.7%。
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