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導讀：

清理鍋爐時的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質（水垢），使鍋爐達到更加長久穩定的使用壽命。方快鍋爐總結出8項酸洗注意事項，幫助您的鍋爐更好的進行清理工作。1、酸洗前要確認水垢的性質，厚度及范圍。2、酸洗工作必須在有經驗的鍋爐技術人員指導下

清理鍋爐時的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內里氧化皮和銹腐蝕物

清理鍋爐時的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質（水垢），使鍋爐達到更加長久穩定的使用壽命。方快鍋爐總結出8項酸洗注意事項，幫助您的鍋爐更好的進行清理工作。1、酸洗前要確認水垢的性質，厚度及范圍。2、酸洗工作必須在有經驗的鍋爐技術人員指導下進行，并對酸洗的方案經過反復論證，制定切實可靠的酸洗方案。3、無論采用何種緩蝕劑都不可避免的會對鍋爐產生一定的腐蝕作用；因此，酸洗不宜多次采用。4、鍋筒受壓元件如有裂縫或其它的滲漏缺陷，必須在酸洗前將這些缺陷全部清除，再進行酸洗工作，否則會發生泄漏等不良事故。5、酸洗時，操作人員應佩戴好防護用品（防酸手套、防酸服、防酸口罩、防酸眼鏡等），打開門窗，加強空氣流通，以防這些酸性物質傷害到身體。嚴禁在工作場所進行焊接、吸煙或取用明火的操作，以防氫氣爆炸造成人身傷亡和其它經濟損失。6、酸洗前應將鍋爐的供水泵、蒸汽出口和排污管道用盲板進行全面隔絕，打開排空閥，使得酸洗時產生的氣體順利排出。7、酸洗的溫度應控制在5℃為宜。

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我們以方快明星產品之一——冷凝燃氣1.4兆瓦輕油熱水鍋爐多少錢為例。1、首先需要對鍋爐進行安全檢查，各個閥門儀表是否松動、排水口疏水口是否開啟等多項檢查工作，確保鍋爐各項安全指數處于正常水平。2、連接好水路系統后，向系統中注水，并觀察鍋爐內部壓力表水壓變化情況，達到限定值范圍內時停止注水，檢查各個水路連接處是否存在松動泄露現象。3、接通電源，按下開機按鈕，讓水泵轉動，排出各個熱交換器盤管里的空氣或者擰開熱交換器前端的手動排氣閥進行排氣，排氣后水壓下降則補充水，直到水壓達到工作范圍。4、注夠水后，煙管連接好，接通氣源，進行點火操作，觀察分控板上紅色信號燈，通電后信后燈緩慢閃爍，點火成功后快速閃爍。5、該鍋爐在出廠前己調好各項參數，用戶現場無需再進行調節，但如果當地的天燃氣熱值、氣壓或海撥高度等有所變化時（跟平原地區對比），須進行燃燒系統分析與調整，具體操作方法需要由專業技術人員按燃燒系統分析與調整操作方法。

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預擴孔處理、活性組分負載量、煅燒溫度和煅燒時間對催化劑表面理化性質及催化活性的影響,并在不同空速比和反應溫度下對催化劑的NO選擇性催化還原性能展開研究.結果表明:400℃高溫預擴孔處理后催化劑的NO還原活性表現出顯著提升,最大增幅已達到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負載量區間內,柱狀催化劑對NO的轉化活性呈先增后降趨勢,當質量分數(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時脫硝活性達到最高;500℃煅燒溫度下持續氧化5h的柱狀催化劑呈現優異的表面孔隙結構和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應體系下催化活性最高可達到88.56％;當催化反應空速比為6000h-1、反應體系溫度處于130℃～200℃為工業應用的適用反應參數,對應Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉化效率。

循環流化床鍋爐爐內脫硫無法滿足排放要求時,需要對排煙進行進一步凈化.煙氣凈化工藝主要有石灰石-石膏濕法煙氣脫硫和循環流化床半干法煙氣脫硫.為了比較2種工藝的經濟性,建立了技術經濟分析模型,對比分析了滿負荷時爐內脫硫效率70％條件下的經濟技術指標.分析結果表明,循環流化床半干法煙氣脫硫的運行成本和總成本相對較低時,要求硫含量分別低于1.1％和2.1％;循環流化床半干法煙氣脫硫的脫硫劑成本占比較大,而石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的電費占比相對略大;石灰石價格、上網電價和年運行時間是影響脫硫成本的主要因素,石灰石對脫硫成本的敏感度大于上網電價;石灰石價格低于112元/t時,石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本更高;上網電價低于0.43元/kWh時,石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本相較更低;循環流化床半干法煙氣脫硫總成本在石灰石價格、電價、年運行時間的研究波動范圍內相對較小;相較于常規爐內脫硫技術,超細石灰石爐內脫硫技術的爐內脫硫成本較低,與循環流化床半干法煙氣脫硫工藝相結合的綜合優勢更顯著。

結論：

清理鍋爐時的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質（水垢），使鍋爐達到更加長久穩定的使用壽命。我們以方快明星產品之一——冷凝燃氣熱水鍋爐為例。采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預擴孔處理、活性組分負載量、煅燒溫度和煅燒時間對催化劑表面理化性質及催化活性的影響,并在不同空速比和反應溫度下對催化劑的NO選擇性催化還原性能展開研究.結果表明:400℃高溫預擴孔處理后催化劑的NO還原活性表現出顯著提升,最大增幅已達到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負載量區間內,柱狀催化劑對NO的轉化活性呈先增后降趨勢,當質量分數(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時脫硝活性達到最高;500℃煅燒溫度下持續氧化5h的柱狀催化劑呈現優異的表面孔隙結構和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應體系下催化活性最高可達到88.56％;當催化反應空速比為6000h-1、反應體系溫度處于130℃～200℃為工業應用的適用反應參數,對應Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉化效率。循環流化床鍋爐爐內脫硫無法滿足排放要求時,需要對排煙進行進一步凈化.煙氣凈化工藝主要有石灰石-石膏濕法煙氣脫硫和循環流化床半干法煙氣脫硫.為了比較2種工藝的經濟性,建立了技術經濟分析模型,對比分析了滿負荷時爐內脫硫效率70％條件下的經濟技術指標.分析結果表明,循環流化床半干法煙氣脫硫的運行成本和總成本相對較低時,要求硫含量分別低于1.1％和2.1％;循環流化床半干法煙氣脫硫的脫硫劑成本占比較大,而石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的電費占比相對略大;石灰石價格、上網電價和年運行時間是影響脫硫成本的主要因素,石灰石對脫硫成本的敏感度大于上網電價;石灰石價格低于112元/t時,石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本更高;上網電價低于0.43元/kWh時,石灰石-石膏濕法煙氣脫硫的運行成本相較更低;循環流化床半干法煙氣脫硫總成本在石灰石價格、電價、年運行時間的研究波動范圍內相對較小;相較于常規爐內脫硫技術,超細石灰石爐內脫硫技術的爐內脫硫成本較低,與循環流化床半干法煙氣脫硫工藝相結合的綜合優勢更顯著。